Проект производственно-отопительной котельной мощностью 115,17 МВт

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 13 Января 2014 в 12:30, дипломная работа

Краткое описание

В ходе проектирования произведены следующие расчёты: расчёт тепловой схемы котельной, тепловой поверочный расчёт котельного агрегата, аэродинамический расчёт котельного агрегата; осуществлён выбор необходимого вспомогательного оборудования, выбор и расчёт схемы ВПУ, расчёт и выбор оборудования ГРУ. Рассмотрен вопрос автоматизации и защиты котла. В разделе «Охрана труда и экология» представлены правила охраны труда и техники безопасности по обслуживанию основного и вспомогательного оборудования паровых котельных, работающих на газообразном топливе, а также методы и мероприятия, проводимые в целях снижения вредных выбросов, образующихся при сжигании газа. Организационно-экономическая часть проекта включает расчёт технологических и экономических показателей котельной.

Вложенные файлы: 38 файлов

1. Тепловая схема 115,17 МВт.doc

— 757.00 Кб (Просмотреть документ, Скачать файл)

10_ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЕ.doc

— 53.50 Кб (Просмотреть документ, Скачать файл)

2.Тепловой расчёт Е-50 и КВГМ-23-150 115,17 Мвт.DOC

— 1.09 Мб (Скачать файл)


                                                                                                                                                                          (2.3.5.1)


  где   ,                                                               (2.3.5.2)

           где   количества теплоты, воспринятые лучевоспринимающими поверхностями топки, котельными пучками и экономайзером;


                                                                  , кДж/м3                                   (2.3.5.3)


кДж/м3                        

           − 127,62

Тогда


 

     

 

2.4. Тепловой расчёт котельного агрегата КВГМ-23,26-150

 

2.4.1.. Определение коэффициента полезного действия и расхода топлива котлоагрегата

 

Тепловой баланс парогенератора характеризует  равенство между приходом и расходом тепла. Тепловая эффективность котлоагрегата, совершенство его работы характеризуется коэффициентом полезного действия.

Приходная часть теплового  баланса в большинстве случаев определяется по формуле:

           , кДж/м3(ккал/м3)         (2.4.1.1)

        где    Qрр– располагаемая теплота;

                  Qнр– низшая теплота сгорания топлива, для газа принимаем;

                  Qнс– низшая теплота сгорания сухой массы газа, кДж/м3; принимаем по   исходным данным для газа Qнс = 33603,8 кДж/м3 (8020 ккал/м3);

             Qф.т.– физическое тепло топлива: принимаем Qф.т.= 0, так как топливо-газ;

        Qт.в.– физическое тепло воздуха, подаваемого в топку котла при подогреве его вне котлоагрегата: принимаем Qт.в.= 0, так как воздух перед подачей в котлоагрегат дополнительно не подогревается;

                              Qпар.– теплота, вносимая в котлоагрегат при поровом распиливании жидкого топлива, кДж/кг: принимаем Qпар.= 0, так как топливо газ.

Располагаемая теплота  для котлоагрегата КВГМ-23,26-150 составляет:

               

Расходная часть теплового  баланса котлоагрегата складывается и следующих составляющих:

                           (2.4.1.2)

    Тепловой баланс котла составляется применительно к установившемуся тепловому режиму, а потери теплоты выражаются в процентах располагаемой теплоты:


                                                      (2.4.1.3)

Разделив уравнение (2.1.3.2) на Qрр получим его в следующем виде:

                                            (2.4.1.4)

       где  q1– полезно использованная в котлоагрегате теплота;

   q2– потеря теплоты с уходящими газами;

   q3– потеря теплоты от химической неполноты сгорания топлива;

   q4– потеря теплоты от механической неполноты сгорания топлива;

     q5– потеря теплоты от наружного охлаждения;

                     - потеря теплоты от физической теплоты, содержащейся в удаляемом шлаке и от потерь на охлаждение панелей и балок, не включенных в циркуляционный контур котла;

   q6шл.= 0, так как топливо газ;

    q6охл= 0, так как охлаждение элементов котлоагрегата КВГМ-23,26-150 не предусматривается его конструкцией.

КПД брутто котельного агрегата определяется по уравнению обратного  баланса:

                              , %   (2.4.1.5) 

Потеря теплоты с уходящими газами q2 рассчитываем по формуле:

       , %                             (2.4.1.6)

        где  Нух– энтальпия уходящих газов из котлоагрегата, определяется из таблицы 2.2.1 при соответствующих значениях и выбранной температуре уходящих газов, кДж/м3; принимаем предварительно температуру уходящих газов Тух= 155оС, ;

     Нух = 2713 кДж/м3;

     Нх.в.о – энтальпия теоретического объема холодного воздуха при температуре 30 оС, определяем по формуле:


                               , кДж/м3                                                                      (2.4.1.7)

                                                         кДж/м3                                                                     

Потери теплоты от химического недожога q3 для природного газа равны  0,5 % . [1]

Потери теплоты от механического недожога q4 для природного газа принимаем q4 = 0.

Определяем q2:

                                  .

Потери теплоты от наружного  охлаждения q5 определяем по формуле:


                                                                                                                 (2.4.1.8)

        где q5ном- потери теплоты от наружного охлаждения при номинальной нагрузке водогрейного котла: для котла КВГМ-23,26-150 q5ном=0,9511% [1];

       Nном- номинальная нагрузка водогрейного котла, т/ч;

       N- расчётная нагрузка водогрейного котла, т/ч

                           q5 = 0.9511 % .

Коэффициент полезного  действия котлоагрегата:

      

Суммарную потерю тепла  в котлоагрегате определяем по формуле:

                             , %             (2.4.1.9)                                     

                       

Для последующих расчетов определяем коэффициент потери теплоты:

                                           ,             (2.4.1.10)

                                         .

 

Полное количество теплоты, полезно отданной в котельном  агрегате определяем по формуле:


 

                                       , кВт                               (2.4.1.11)

        где  Gв – расход воды через водогрейный котёл: для КВГМ-23,26-150 Gв=247т/ч =68,61 кг/с

       - энтальпия горячей воды на выходе из котла (150°С), кДж/кг;

       - энтальпия холодной воды на входе в котел (70°С), кДж/кг;

                          кВт

Расход топлива, подаваемого  в топку котлоагрегата, определяем по формуле:

                                      , м3/ч (м3/с)            (2.4.1.13)

                     .

 

 

2.4.2. Тепловой  расчет топочной камеры

 

Поверочный расчет топочной камеры заключается в определении  действительной температуры дымовых газов на выходе из топочной камеры котлоагрегата по формуле:

                               , оС          (2.4.2.1)


        где  Та – абсолютная теоретическая температура продуктов сгорания, К;

     М – параметр, учитывающий распределения температур по высоте топки;

     - коэффициент сохранения теплоты;

     Вр – расчетный расход топлива, м3/с;

     Fст – площадь поверхности стен топки, м2;

    - среднее значение коэффициента тепловой эффективности экранов;

    - степень черноты топки;

                         Vcср – средняя суммарная теплоемкость продуктов сгорания 1 м3 топлива в интервале температур , кДж/(кг К);

 – коэффициент излучения  абсолютно черного тела, Вт/(м2К4).

Для определения действительной температуры  , предварительно задаемся ее значением в соответствии с рекомендациями [1] . По принятой температуре газов на выходе из топки и адиабатической температуре сгорания топлива Оа определяем тепловые потери, а по принятой - излучательные характеристики газов. Затем по известным геометрическим характеристикам топочной камеры получаем расчетным путем действительную температуру на выходе из топки.

Поверочный расчет топки  проводим в следующей последовательности.

Для принятой предварительно температуры  определяем энтальпию продуктов сгорания на выходе из топки по таблице 2.2.1  .

Полезное тепловыделение в топке подсчитываю по формуле:

                     , кДж/м3           (2.4.2.2)

        где Qв– теплота, вносимая в топку воздухом: для котлов не имеющих воздухоподогревателя определяется по формуле:

                           , кДж/м3                                 (2.4.2.3)                   кДж/м3          


               Qв.вн. – теплота, внесенная в котлоагрегат с поступающим в него воздухом, подогретым вне агрегата: принимаем Qв.вн = 0, так как воздух перед котлом  КВГМ-30-150 в рассматриваемом проекте не подогревается;

               rHг.отб.– теплота рециркулирующих продуктов сгорания: принимаем rHг.отб. = 0, так как конструкцией котла КВГМ-23,26-150 рециркуляция дымовых газов не предусматривается

                            .

 Теоретическую (адиабатную) Оа температуру горения определяем по величине полезного тепловыделения в топке Qт = На.

По таблице 2.2.1 при  На = 33835,75 кДж/м3 определяем Оа = 1827,91 оС.

                      .

Определяем параметр М в зависимости от относительного положения максимума температуры  пламени по высоте топки (хт) при сжигании газа по формуле:

                                               ,              (2.4.2.4)

        где   ,                                     (2.4.2.5)

                  где Нг – расстояние от пода топки до оси горелки, м;

              Нт – расстояние от пода топки до середины выходного окна топки, м;

Для котла КВГМ-23,26 расстояние Нг = Нт, тогда хт = 0,53.

                                              

Коэффициент тепловой эффективности  экранов определяем по формуле:

                                                   ,               (2.4.2.6)

        где  - коэффициент, учитывающий снижение тепловосприятие экранов вследствие загрязненности или закрытия изоляцией поверхностей; принимаем [1];  


              х – условный коэффициент экранирования; определяем по номограмме [1] ,  при S = 64мм, d = 60мм, S/d = 64/60 =1,07, тогда х = 0,98;

                                              

Определяем эффективную толщину излучающего слоя в топке:

                                                      , м     (2.4.2.7)

        где Vт, Fст – объем и поверхность стен топочной камеры, м3 и м2. Определяем по конструкторской документации на котел КВГМ-23,26-150.

Vт = 61,5 м3,  Fст = 106,6 м2;

                                                  

Коэффициент ослабления лучей для светящегося пламени  складывается из коэффициентов ослабления лучей трехатомными газами (кr) и сажистыми частицами (кс) и при сжигании газа определяется по формуле:

                            ,               (2.4.2.8)

где rп – суммарная объемная доля трехатомных газов: определяется из таблицы 2.1.2.

                             

Коэффициент ослабления лучей трехатомными газами kr определяем по формуле:

                           ,                     (2.4.2.9)

где рп- парциальное давление трехатомных газов;

                                  , МПа                                                     (2.4.2.10)

                   где  р– давление в топочной  камере котлоагрегата, работающего  без продувки: р = 0,1 МПа,     [1];

     - абсолютная температура газов на выходе из топочной камеры, К (равна принятой по предварительной оценке)

3. Аэродинамический расчет 115,17 МВт.doc

— 235.50 Кб (Просмотреть документ, Скачать файл)

4. оборудование 115,17 Мвт.doc

— 275.00 Кб (Просмотреть документ, Скачать файл)

5. ВП 115,17 МВт.doc

— 398.50 Кб (Просмотреть документ, Скачать файл)

6. ГРУ 115,17 МВт.doc

— 212.00 Кб (Просмотреть документ, Скачать файл)

8 Охрана труда и защита окружающей среды.doc

— 213.00 Кб (Просмотреть документ, Скачать файл)

8. Автоматика.doc

— 72.00 Кб (Просмотреть документ, Скачать файл)

k__ОТЗЫВ РУКОВ.doc

— 25.50 Кб (Просмотреть документ, Скачать файл)

k__ТИТУЛЬНИК.doc

— 23.50 Кб (Просмотреть документ, Скачать файл)

_КВГМ 23,35+115.dwg

— 127.30 Кб (Скачать файл)

АННОТАЦИЯ.doc

— 38.50 Кб (Просмотреть документ, Скачать файл)

введение.doc

— 42.00 Кб (Просмотреть документ, Скачать файл)

ГМ-50 два вида++++.dwg

— 383.34 Кб (Скачать файл)

Готовый ГРУ115+.dwg

— 149.33 Кб (Скачать файл)

Готовый ГРУ115+.dwl

— 44 байт (Скачать файл)

Готовый ГРУ115+.dwl2

— 199 байт (Скачать файл)

Заключение.doc

— 33.00 Кб (Просмотреть документ, Скачать файл)

кип КВГМ35.dwg

— 67.95 Кб (Скачать файл)

кип КВГМ35.dwl

— 44 байт (Скачать файл)

кип КВГМ35.dwl2

— 199 байт (Скачать файл)

компоновка 2+3++.dwg

— 179.67 Кб (Скачать файл)

ПУСК И ОСТАНОВ КОТЛА.doc

— 31.00 Кб (Просмотреть документ, Скачать файл)

С П И С О К Л И Т Е Р А Т У Р Ы.doc

— 45.50 Кб (Просмотреть документ, Скачать файл)

содержание.doc

— 51.00 Кб (Просмотреть документ, Скачать файл)

тепл(2+3)+++++.dwg

— 239.29 Кб (Скачать файл)

ХВО (по два фильтра)115++.dwg

— 139.46 Кб (Скачать файл)

ХВО (по два фильтра)115++.dwl

— 44 байт (Скачать файл)

ХВО (по два фильтра)115++.dwl2

— 199 байт (Скачать файл)

цеха А4+1.dwg

— 63.69 Кб (Скачать файл)

цеха А4+1.dwl

— 44 байт (Скачать файл)

цеха А4+1.dwl2

— 199 байт (Скачать файл)

Экон.эфф 115.doc

— 599.00 Кб (Просмотреть документ, Скачать файл)

экон115+dwg.dwg

— 54.39 Кб (Скачать файл)

экон115+dwg.dwl

— 44 байт (Скачать файл)

экон115+dwg.dwl2

— 199 байт (Скачать файл)

Информация о работе Проект производственно-отопительной котельной мощностью 115,17 МВт