Теплообменные аппараты

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 13 Апреля 2014 в 20:52, курсовая работа

Краткое описание

На современном нефтеперерабатывающем заводе, где осуществляется глубокая переработка нефти, на изготовление аппаратов, предназначенных для нагрева и охлаждения, затрачивается до 30 % общего расхода металла на все технологические установки. Высокая эффективность работы подобных аппаратов позволяет сократить расход топлива и электроэнергии, затрачиваемой на тот или иной технологический процесс, и оказывает существенное влияние на его технико-экономические показатели. Поэтому изучению устройства и работы этих аппаратов, а также освоению методов их расчета необходимо уделять особое внимание.

Вложенные файлы: 1 файл

1032818_A894E_teploobmennye_apparaty.doc

— 1.47 Мб (Скачать файл)

 

2.6 Последовательность расчета и подбора кожухотрубчатого теплообменника

 

Рассмотрим последовательность расчета и подбора кожухотрубчатого теплообменного аппарата для нагрева органической жидкости от начальной t2н до конечной t2к температуры при расходе жидкости G2 (кг/с).

В качестве горячего теплоносителя выбираем насыщенный водяной пар давлением Р (МПа) при степени сухости х.

По таблице 1 принимаем тип аппарата, выбираем материал труб – сталь; аппарат вертикальный. Нагреваемая жидкость подается в трубы, пар – в межтрубное пространство.

По таблицам теплофизических свойств нагреваемой жидкости при t2ср = 0,5.( t2н+ t2к ) определяем плотность r2 (кг/м3), теплоемкость С2 (кДж/(кг.град)), вязкость m 2 (Па.с), теплопроводность l2 (Вт/(м2.град)) [1].

По таблице I приложения по давлению Р (МПа) определяем температуру насыщения пара t1н = t1к = ts и удельную теплоту конденсации r (кДж/кг).

По таблице теплофизических свойств воды на линии насыщения (таблица II приложения) при ts определяем свойства конденсата: плотность r (кг/м3), теплопроводность (Вт/(м.град)), вязкость m (Па.с) [1].

Расчет кожухотрубчатого аппарата проводится следующим образом:

1 Определяем тепловую нагрузку аппарата

Q2 = G2 . C2 . ( t2к – t2н), кВт;

2 По уравнению теплового баланса (6) определяем расход насыщенного водяного пара

, кг/с;

3 При теплообмене между теплоносителями насыщенный водяной пар конденсируется при постоянной температуре ts; поэтому схема движения теплоносителей не влияет на величину средней разности температур. Dtср определяем либо по уравнению (10), либо (11). Расчетная схема для определения Dtб и Dtм изображена на рисунке 31 d.

4 По таблице 3 принимаем ориентировочное значение коэффициента теплопередачи Кор с учетом вида теплоносителей и характера их движения (в данном примере – от конденсирующегося водяного пара к органической жидкости при ее вынужденном движении);

5 По уравнению (18) рассчитываем ориентировочную площадь поверхности нагрева

, м2;

6 Принимаем диаметр труб (20´2,0 мм или 25´2,0 мм; первая цифра обозначает наружный диаметр трубы dн, вторая – толщину стенки d. Тогда внутренний диаметр трубы  dвн = dн – 2.d, мм) и длину труб l (l = 2,0; 3,0; 4,0; 6,0 м в соответствии с ГОСТом на принятый к расчету аппарат.

7 Определяем общее число труб аппаратов, шт

       ;

8 Число труб n1 (шт) на один ход определяем из условия турбулентного режима движения жидкости (Re = 10 000 – 20 000). Например, ориентировочно принимаем Re2 ор = 15 000. Тогда

;

9 Рассчитываем число ходов трубного пространства аппарата

;

10 По рассчитанным величинам Fор, n, z и выбранным размерам труб (dвн и l) в соответствии с ГОСТом подбираем аппарат с наиболее близкими параметрами: Fнорм, м2; n; z;

11 Проводим проверку выбранного аппарата, определив коэффициенты теплоотдачи со стороны конденсирующегося водяного пара (a1) и нагреваемой жидкости (a2) по критериальным уравнениям соответствующего вида и коэффициент теплопередачи К по уравнению (14);

12 Уточняем поверхность теплопередачи (Fрасч, м2) по уравнению

;

13 Определяем запас поверхности нагрева D, %

    .

Если запас поверхности нагрева D достаточен, то аппарат выбран правильно. В противном случае расчет повторяют, приняв другой режим движения, размеры труб и др.

При выполнении расчета (пункт 10) может оказаться, что для заданных исходных величин подходят несколько нормализованных аппаратов. В этом случае необходимо проверить возможность применения каждого из них. Сопоставление конкурентно-способных аппаратов проводят с учетом их массы (таблица X приложения) и гидравлического сопротивления.

 

2.7 Гидравлический расчет кожухотрубчатых теплообменных аппаратов

 

Целью гидравлического расчета является определение величины потери давления теплоносителей при их движении через теплообменные аппараты. При этом раздельно проводится расчет потери давления при прохождении теплоносителей через трубы (DРтр) и в межтрубном пространстве (DРмтр).

 

2.7.1 Расчет потери давления в трубном пространстве

 

Гидравлическое сопротивление трубного пространства теплообменного аппарата определяется по уравнению

, Па   (19)

где  wтр – скорость теплоносителя в трубах, м/с;

l – коэффициент трения;

Sx – сумма коэффициентов местных сопротивлений.

Скорость теплоносителя в трубах

,     (20)

где  Gтр – массовый расход (кг/с) теплоносителя, подаваемого в трубное пространство (вопрос подачи теплоносителей в трубы и межтрубное пространство рассмотрен в 2.6).

Коэффициент трения при Reтр > 2300 можно определить по выражению

 ,    (21)

где – относительная шероховатость труб; D – высота выступов шероховатости (для стальных труб можно принять D = 0,2 мм; для труб из другого материала – по таблице XII [2, с. 519] или по таблице XI приложения).

Коэффициент трения можно определить графически (рисунок 32).

 

Коэффициенты местных сопротивлений потоку, движущемуся в трубном пространстве:

xтр1 =1,5 – входная и выходная камера;

xтр2 =2,5 – поворот между ходами;

xтр3 =1,0 – вход в трубы и выход из них.

Местные сопротивления на входе в распределительную камеру и на выходе из нее следует рассчитывать по скорости потока в штуцерах wтр шт. Диаметры штуцеров нормализованных кожухотрубчатых теплообменников приведены в таблице VIII приложения.

, м/с

где  dшт – диаметр штуцера, м.

С учетом изложенного уравнение (19) имеет вид

, (22)

где z – число ходов по трубам.

 

2.7.2 Расчет потери давления в межтрубном пространстве

 

В межтрубном пространстве гидравлическое сопротивление можно рассчитать по формуле

.    (23)

Скорость жидкости в межтрубном пространстве определяют по формуле

,     (24)

где Sмтр – наименьшее сечение потока в межтрубном пространстве (см. таблицы IV…VII приложения).

Коэффициенты местных сопротивлений потоку, движущемуся в межтрубном пространстве

xмтр1 =1,5 – вход и выход жидкости;

xмтр2 =1,5 – поворот через сегментную перегородку;

xмтр3 = – сопротивление пучка труб;

где ; m – число рядов труб, которое приближенно можно определить по выражению с последующим округлением полученного значения в большую сторону до целой величины.

Сопротивление входа и выхода следует также определять по скорости жидкости в штуцерах, диаметры условных проходов которых приведены в таблице VIII приложения.

Число сегментных перегородок зависит от длины и диаметра аппарата. Для нормализованных теплообменников эти числа приведены в таблице IX приложения.

Расчетная формула для определения гидравлического сопротивления в межтрубном пространстве имеет вид

, (25)

где  х – число сегментных перегородок;

m – число рядов труб, преодолеваемых потоком теплоносителя в межтрубном пространстве.

Примеры теплотехнического и гидравлического расчетов поверхностных теплообменных аппаратов приведены в [1, с. 66-85; 2, с. 213-246; 3, с. 104-117; 5, с. 95-153].

 

3 Механический расчёт теплообменника

 

3.1 Выбор конструкционных материалов

Для изготовления кожуха, распределительной камеры, крышек, крышек теплообменника приняли  конструкционный материал, согласно ГОСТ 14637-79

Для изготовления трубной решётки теплообменника приняли конструкционный материал согласно ГОСТ 8733-74.

Маркируем теплообменник:

                                       800 ТНГ – 0,6 – 0,4 – М - 2

                                                                25 Г -6

3.2 Механические свойства  сталей

Согласно [6, с.39, 57, 66] составим таблицу 7.

 

Таблица 7 – Механические свойства сталей

Материал

Технические требования

 в

 

m

B Cm 3 Сп 5

ГОСТ 380 - 71

380

26

250

Сm 20

ГОСТ 8731 - 74

420

21


 

 

3.3 Определение допускаемых напряжений

Допускаемое напряжение для рабочих условий  ,  МПа. для стали B Cm 3 Сп 5 определим по таблице:

 

Таблица 8 - Допускаемые напряжения для сталей

Расчетная температура, °С

Допускаемое напряжение σ* МПа, для сталей

ВСт3

20, 20К

09Г2С, 16ГС, 17ГС, 17Г1С, 10Г2С1

10Г2

12ХМ

12ХМ

15Х5М

15Х5М-У

15Х5М-У

08Х22Н6Т,

08Х21Н6М2Т

03Х21Н21

М4ГБ

03Х18Н11

03Х16Н15

МЗ

06ХН28М

ДТ, 03ХН28МДТ

20

140

147

183

180

147

147

155

146

240

240

180

160

153

147

100

134

142

160

160

-

-

-

141

235

207

173

133

140

138

150

131

139

154

154

-

-

-

138

230

200

171

125

130

130

200

126

136

148

148

145

145

152

134

225

193

171

120

120

124

250

120

132

145

145

145

145

152

127

220

173

167

115

113

117

300

108

119

134

134

141

141

147

120

210

167

149

112

103

110

350

98

106

123

123

137

137

142

114

200

-

143

108

101

107

375

93

98

116

108

135

135

140

110

180

-

141

107

90

105


Продолжение таблицы 8

Расчетная температура, °С

ВСт3

20, 20К

09Г2С, 16ГС, 17ГС, 17Г1С, 10Г2С1

10Г2

12ХМ

12ХМ

15Х5М

15Х5М-У

15Х5М-У

08Х22Н6Т,

08Х21Н6М2Т

03Х21Н21

М4ГБ

03Х18Н11

03Х16Н15

МЗ

06ХН28М

ДТ, 03ХН28МДТ

400

85

92

105

92

132

132

137

105

170

-

140

107

87

103

410

81

86

104

86

130

130

136

103

160

-

-

107

83

-

420

75

80

92

80

129

129

135

101

155

-

-

107

82

-

430

70

75

86

75

127

127

134

99

140

-

-

107

81

-

440

-

67

78

67

126

126

132

96

135

-

-

107

81

-

450

-

61

71

61

124

124

131

94

130

-

-

107

80

-

460

-

55

64

55

122

122

127

91

126

-

-

-

-

-

470

-

49

56

49

117

117

122

89

122

-

-

-

-

-

480

-

44

53

44

114

114

117

86

118

-

-

-

-

-

490

-

-

-

-

105

105

107

83

114

-

-

-

-

-

500

-

-

-

-

96

96

99

79

108

-

-

-

-

-

520

-

-

-

-

69

69

74

66

85

-

-

-

-

-

540

-

-

-

-

50

47

57

54

58

-

-

-

-

-

560

-

-

-

-

33

-

41

40

45

-

-

-

-

-

Информация о работе Теплообменные аппараты