Расчет электрических нагрузок цеха

        

     I₃₂^ав ≤ I_{доп 32} 

        

     I₄₃^ав ≥ I_{доп 43}, увеличиваем сечение до АС 240 

        

     I_А4^ав ≥ I_{доп А4}, делаем линию двухцепной, тогда

        

     I_А4^ав≤I_{доп А4}

     Сечение станет АС 120 × 2 при I_доп = 380 А

     Схема соединения примет вид (см. рис.8):

     Рисунок 8 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

     2 вариант 
 
 

        

     I_А4^ав ≤ I_{доп А4} 
 
 

        

     I_В1^ав ≤ I_{доп В1} 
 
 
 
 

        

     I₃₂^ав ≥ I_{доп 32}, увеличиваем сечение до АС 185 

        

     I_3А^ав ≤ I_{доп 3А} 
 
 
 

        

     I₃₂^ав ≤ I_{доп 32}

        

     I_2В^ав ≤ I_{доп 2В}

     Не  все выбранные провода удовлетворяют  условию проверки на нагрев и были произведены соответствующие изменения.

     По  справочным данным определяем параметры  выбранных проводов и заполняем  Таблицу 7 и Таблицу 8.

     Таблица 7

     1 вариант

 

     Таблица 8

     2 вариант

 
 
 
 

     2.5. Определение потерь мощности в линиях

     Находим параметры линий:

     1 вариант

                                                          R_л = r₀ ∙ L                                               (32)

     R_лА1 = 0,121 ∙ 50 = 6,171

     R_лВ1 = 0,121 ∙ 76 = 9,196

     R_лА4 = 0,12 ∙ 57×2 = 13,7

     R_лА43 = 0,199 ∙ 83 = 16,517

     R_л32 = 0,121 ∙ 30 = 3,63

     R_л2В = 0,06 ∙ 45×2 = 5,4

                                                           В_л = b₀ ∙ L                                             (33)                                  

     В_лА1 = 2,84 ∙ 50 = 142

     В_лВ1 = 2,84 ∙ 76 = 215,84

     В_лА4 = 538 ∙ 57×2 = 613,3

     В_л43 = 2,69 ∙ 83 = 223,27

     В_л32 = 2,84 ∙ 30 = 85,2

     В_л2В = 5,68 ∙ 54×2 = 511,2

                                                           Х_л = х₀ ∙ L                                             (34)

                                       

     Х_лА1 = 0,401 ∙ 50 = 20,05

     Х_лВ1 = 0,401 ∙ 76 = 30,47

     Х_лА4 = 0,2 ∙ 57×2 = 22,8

     Х_л43 = 0,423 ∙ 83 = 35,1

     Х_л32 = 0,401 ∙ 30 = 12,03

     Х_л2В = 0,2 ∙ 45×2 = 18

     2 вариант

     R_л = r₀ ∙ L                                              

     R_лА4 = 0,2 ∙ 57×2 = 22,8

     R_лА3 = 0,121 ∙ 44 = 5,3

     R_л32 = 0,157 ∙ 30 = 4,71

     R_лА1 = 0,121 ∙ 50 = 6,171

     R_л2В = 0,08 ∙ 45×2 = 3,6

     R_лВ1 = 0,121 ∙ 76×2 = 18,4

     В_л = b₀ ∙ L 

     В_лА4 = 5,14 ∙ 57×2 = 585,9

     В_лА3 = 2,84 ∙ 44 = 124,9

     В_л32 = 2,74 ∙ 30 = 82,2

     В_л2В = 5,48 ∙ 45×2 = 246,6

     В_лВ1 = 2,84 ∙ 152 = 431,7

     Х_л = х₀ ∙ L                                            

     Х_лА4 = 0,2 ∙ 57×2 = 22,8

     Х_лА3 = 0,401 ∙ 44 = 17,6

     Х_л32 = 0,415 ∙ 30 = 12,4

     Х_л2В = 0,2 ∙ 45×2 = 9

     Х_лВ1 = 0,401 ∙ 76×2 = 60,9

     Определяем  потери активной и реактивной мощности в линиях:

     1 вариант

     Потери  активной мощности

                                                   

                                       (35)

          

         

                 

                   

             

        

     Σ_∆Р_л = 8,4 МВт

     Потери  реактивной мощности

                                                       

                                           (36) 

     

     

     

     

     

     

     Σ_∆Q_л = 24,2 МВ∙Ар

     2 вариант

     Потери  активной мощности

     

   

     

     

     

     

     

     Σ_∆Р_л = 5,6 МВт

     Потери  реактивной мощности

                                                             

     

     

     

     

     

     Σ_∆Q_л = 16,8 МВ∙Ар

     2.6. Выбор трансформаторов 

         В практике проектирование районных электрических сетей для нагрузок первой категории и нагрузок второй категории мощностью свыше 10 МВт принимаются двухтрансформаторные подстанции. Мощность каждого трансформатора на двухтрансформаторных подстанциях выбирается из условия: ,где   - максимальная нагрузка подстанции.       

           

         

     Определим расчетную мощность трансформатора:

                   

                

     Значение  , полученное по вышеуказанному условию, принимается в качестве расчетного. При этом предполагается, что при аварийном выходе одного трансформатора оставшейся должен обеспечить нормальную работу подстанции с учетом аварийной перегрузки. Находим ближайшее к расчетному стандартное значение номинальной мощности (см. табл. 9).

     Таблица 9