Расчет ичт-10

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 14 Января 2014 в 20:38, курсовая работа

Краткое описание

В индукционных печах металл нагревается токами, возбуждаемыми в непеременным полем индуктора. Электрическая энергия в индукционных печах превращается сначала в электромагнитную, затем снова в электрическую и, наконец, в тепловую. При индукционном нагреве тепло выделяется непосредственно в нагреваемом металле, поэтому использование тепла оказывается наиболее полным. Индукционные печи бывают двух типов: с сердечником и без сердечника тигельные. Удельная мощность индукционных тигельных печей может быть достаточно высока, а силы, возникающие в результате взаимодействия магнитных печей металла и индуктора, оказывают в этих печах положительное воздействие на процесс, способствуя перемешиванию металла. Бессердечниковые индукционные печи применяют для выплавки специальных, особенно низкоуглеродистых сталей и сплавов на основе никеля, хрома, железа, кобальта.

Вложенные файлы: 1 файл

Записка.docx

— 831.31 Кб (Скачать файл)

Закончив набивку тигля, специальными шамотными плитками выкладывают  воротник тигля и сливной носик  и обмазывают огнеупорным раствором  из молотого шамота и огнеупорной  глины.

Сушка и спекание футеровки  производятся либо пламенем газовой  горелки, либо током.

 

 

 

 

 

 

 

 

 ТЕХНОЛОГИЯ ПЛАВКИ

 

ИЧТ – 10 с кислой футеровкой. К качеству футеровки тигля индукционной печи предъявляются высокие требования, т.к. она работает в неблагоприятных условиях: внутренняя поверхность обогревается горячим металлом с температурой 1400—1500°С, а наружная соприкасается с индуктором, охлаждаемым водой. Операции футеровки печи должны проводиться с особой тщательностью, а все применяемые материалы должны соответствовать определенным требованиям.

Технологический процесс  плавки в индукционной печи включает следующие операции: загрузку шихты, нагрев и расплавление ее, перегрев, науглероживание и доведение  химического состава чугуна до заданного, а также термовременную обработку (выдержку). Загружаемая шихта частично погружается в расплав, создавая сплошную электропроводную среду, в  которой индуктором наводятся вихревые токи. Загрузка в жидкий металл (остаток  от предыдущей плавки, называемый зумпфом  или «болотом») необходима потому, что  при использовании электрического тока промышленной частоты в дискретных элементах шихты наведение вихревых токов малоэффективно. Вихревые токи разогревают металл, и он плавится. Масса зумпфа доходит до 50 % от общей  массы металла в печи (емкости  печи) и соответственно влияет на длительность периодов плавки. При этом загрузка в «болото» может осуществляться в несколько стадий.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 РАСЧЕТ ИНДУКЦИОННОЙ ТИГЕЛЬНОЙ ПЕЧИ – ИЧТ – 10

 

Дано:

Емкость тигля – 10000 кг;

Длительность плавки τп= 3,4 ч; 

Длительность разливки и  загрузки τр= 0,68 ч;

Температура нагрева стали - 1400°С;

Загрузка печи производится кусковой шихтой.

На рисунке 4.1 представлена схема тигельной печи.

 

1 – пакеты трансформаторной  стали, образующие внешний магнитопровод; 

2 – изолирующие прокладки; 

3 – индуктор;

4 – нажимные болты. 

Dм - внутренний диаметр магнитопровода, м;

D1- внутренний диаметр индуктора, м.

Рисунок 4.1 – Схема тигельной  печи

 

4.1 Расчет тигля

 

Полный объем тигля, м3:

 

 

 

где - плотность жидкого чугуна, кг/м3.

 

 

 

Внутренний диаметр тигля  в сечении d2, м:

 

 

 

где К1 – коэффициент, представляющий собой отношение высоты расплава h2 к диаметру тигля в среднем сечении d2.

 

 

 

Или принять из диапазона

 

 

 

Принимаем К1= 1,4.

 

 

 

Высота расплава в тигле, м:

 

 

 

 

 

Толщина футеровки в среднем  сечении тигля, м:

 

 

 

δт= 0,13∙1,107 =0,144 .

 

Принимаем  толщину выполняемой  из кварцита футеровки δт = 0,15 м.

 

Высота тигля с учетом мениска, условий загрузки шихты  и других факторов, м:

 

 

 

hт =  1,3∙ 1,55= 2,015.

 

Внутренняя поверхность  тигля делается конусной, угол между  образующей и осью тигля устанавливается  равным 2…50. Наружная поверхность тигля цилиндрическая  и имеет изоляционный слой из листового асбеста толщиной δи=0,005…0,015 м.

Для печи емкостью 10000 кг принимаем δи=0,01 м.

Наружный диаметр тигля (рисунок 4.1), м:

 

 

 

 

Внутренний диаметр индуктора (рисунок 4.1), м:

 

 

 

 

 

Расположение индуктора  по высоте тигля зависит от частоты  питающего тока.

Минимальная частота –  от внутреннего диаметра и агрегатного  состояния загружаемого в печь материала. При плавке кусковой шихты минимальная  частота определяется по формуле, Гц:

 

 

 

где ρш – удельное сопротивление шихты, Ом·м;

dш – характерный поперечный размер среднего куска шихты, м; dш=0,2 м.

 

 

 

Частота питающего тока выбирается из стандартного ряда 50, 150, 250, 500, 1000, 2400, 4000, 8000, 10000 Гц. Принимаем частоту  питающего тока равной   f=50 Гц.

В печах промышленной частоты  верхний уровень индуктора устанавливают  ниже уровня металла для уменьшения мениска на поверхности жидкой ванны  и исключения выброса металла  из тигля из-за электродинамической  циркуляции.

В печах повышенной частоты  индуктор по отношению к загрузке (по высоте) располагается симметрично. Для выравнивания температурного поля в стенках тигля над рабочими витками индуктора устанавливают  «холостую» водоохлаждаемую катушку.

 Высота индуктора без  холостых витков, м:

 

 

 

 

 
Мощность  тепловых потерь печи, кВт:

 

 

 

где РС – мощность тепловых потерь через боковую поверхность тигля, кВт:

 

 

 

 где tВН – температура внутренней поверхности тигля. Принимается равной температуре жидкого чугуна (1400 ˚С);

tН – температура наружной поверхности тигля. Принимается равной температуре на границе между изоляцией и индуктором (500С);

λТ – средняя теплопроводность набивной футеровки тигля (Вт/мˑ˚С).

 

 

 

 

 

hCРт – средняя высота тигля, м;

 

 

 

 

 

λи – средняя теплопроводность асбестовой изоляции, ;

 

 

 

 

 

hСР и – средняя высота изоляции, м;

 

 

 

 

 

РП – мощность тепловых потерь через подину тигля, кВт;

 

 

 

 

dТ.ср – средний диаметр подины тигля, м;

 

 

 

 

 

 

 

tB – температура окружающего воздуха (200С);

РК – мощность тепловых потерь через крышку печи, кВт;

 

 

 

 

 

РИЗЛ – мощность тепловых потерь излучением с зеркала ванны через крышку тигля, кВт;

 

 

 

где с – коэффициент  излучения абсолютно черного  тела,

с=5,77;

FОК – площадь открытого окна.  Для круглой крышки тигля, м2.

 

 

 

 

 

Ф – коэффициент диафрагмирования, принимаем Ф=0,9 [6,41].

 

 

 

При расчете суммарных  потерь коэффициент неучтенных потерь принимают равным =1,1…1,2. Принимаем

 

 

 

Полезная мощность печи, кВт:

 

 

 

где МС – масса единовременного слива металла. При загрузке печи твёрдой шихтой в тмгле оставляют часть жидкого металла для улучшения начального прогрева шихты (остаточная ёмкость или болото). Относительная остаточная ёмкость при плавке малогабаритной шихты составляет [7].

Принимаем .

 

 

 

 

 

сШ – средняя удельная теплоемкость шихты в интервале температур от    начальной температуры шихты до температуры плавления (для чугуна );

 

сШ=0,71;

 

сЖ – средняя удельная теплоемкость расплава в интервале температур   от температуры плавления до температуры перегрева чугуна ;

 

сЖ=0,83; 

qпл  – теплота плавления шихты. Для чугуна qпл=230 кДж/кг,

 

 

 

 

Активная мощность, потребляемая загрузкой, кВт:

 

 

 

 

 

Тепловой КПД печи:

 

 

 

 

 

Удельная мощность проектируемой  печи, :

 

 

 

где ηЭ – электрический КПД печи.

При плавке чугуна ηЭ =0,7…0,8. Принимаем ηЭ =0,8

 

 

 

Полученное значение РУ сравниваем с предельным значением удельной мощности РУП, которое можно рассчитать по формуле, :

 

 

 

 

 

Полученное значение РУ не превышает РУП, поэтому расчет выполнен правильно.

 

4.2 Электрический расчет печи

 

Глубина проникновения тока в металл индуктора, м:

где - удельное сопротивление меди, из которой изготовлен индуктор. Удельное сопротивление меди в пределах 20…150 ˚С меняется линейно от 1,68∙10-8 до 2,75∙10-8. В расчёте индуктора принимают температуру меди равной 60…70 ˚С. Тогда =2∙10-8:

 

 

 

 

 

Глубина проникновения тока в материал загрузки, м:

 

 

 

где - удельное сопротивление загрузки; Ом∙м;

- относительная магнитная  проницаемость загрузки. Принимается  равной bГн/м:

 

 

Относительный радиус загрузки:

 

 

 

 

 

Активное сопротивление  индуктора при условии, что толщина  внутренней стенки трубки индуктора  b1≥Δ1.

 

 

 

где Кз – коэффициент заполнения индуктора, равный отношению высоты витка без изоляции к шагу навивки. Принимается Кз= 0,75…0,9.

Принимаем Кз = 0,8.

 

 

 

Активное сопротивление  загрузки, Ом:

 

 

 

где A=f(R2) – вспомогательная функция. Если R2 больше 6, функция определяется по формуле:

 

 

 

 

 

 

Внутреннее реактивное сопротивление  индуктора, Ом:

 

 

 

где - сдвиг фаз между напряженностями электрического и магнитного полей в металле индуктора. При b>1,5  =1:

 

 

 

Внутреннее реактивное сопротивление загрузки, Ом:

 

 

 

где В=f(R2) – вспомогательная функция. Принимаем В=0,05:

 

 

 

Реактивное сопротивление  рассеивания, Ом:

 

 

 

где - круговая частота тока, рад/с:

 

 

 

 

 

 

 

Реактивное сопротивление  пустого индуктора, Ом:

 

 

 

где К – поправочный  коэффициент, учитывающий концевые эффекты короткого индуктора.  К=0,7:

 

 

 

Реактивное сопротивление  обратного замыкания, Ом:

 

 

 

 

 

Коэффициент приведения параметров загрузки к цепи индуктора:

 

 

 

 

 

Приведенное активное сопротивление  загрузки, Ом:

 

 

 

 

 

Приведенное реактивное сопротивление  загрузки, Ом:

 

 

 

 

 

Эквивалентное активное сопротивление  индуктора, Ом:

 

 

 

 

 

Эквивалентное реактивное сопротивление  индуктора, Ом:

 

 

 

 

Электрический КПД индуктора:

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Активная мощность индуктора, кВт:

 

 

 

 

 

По активной мощности индуктора  и частоте тока выбирается источник питания, причем его мощность должна быть больше на 5…10%, поскольку он должен покрывать потери в токопроводах и конденсаторах.

 

Число витков индуктора:

 

 

 

где U1 – напряжение на индукторе. Выбирается в пределах 750…3000В.

Принимаем U1=750В:

 

 

 

Толщина изоляции между витками  индуктора, м:

 

 

 

где - допустимый перепад напряжения на высоте индуктора.

=(10…40)103 В/м. принимаем =40∙103 В/м:

 

 

 

Ориентировочная высота индуктирующего витка, м:

 

 

 

 

 

По сортименту выпускаемых  промышленностью трубок выбираем трубку прямоугольного сечения с размером 40×45 мм с толщиной стенки 7 мм.

Соответственно поперечное сечение канала охлаждения, м2:

 

 

 

Таким образом, фактическая  высота витка индуктора  hв = 0,034 м.

Уточняем высоту индуктора, м:

 

 

 

 

 

Активное сопротивление  системы индуктор – загрузка, Ом:

 

 

 

 Реактивное сопротивление системы индуктор – загрузка, Ом:

 

 

 

Полное сопротивление  системы индуктор – загрузка, Ом:

 

 

 

Ток индуктора, А:

 

 

 

Линейная плотность тока в индукторе, А/м:

 

 

 

Плотность тока по сечению  трубки индуктора, :

 

 

 

 

Емкость конденсаторной батареи, мкФ:

 

 

 

где - реактивная мощность индуктора, кВар:

 

 

 

 

 

Потребное количество конденсаторов, шт.:

 

 

 

 
        4.3 Расчет магнитопровода

Информация о работе Расчет ичт-10